小型城市雕像在極端環(huán)境下會受到不同程度的影響，如果達不到要求，將會產生嚴重的后果。 接下來我們來分析一下城市小型雕像在一些極端環(huán)境下的彈性。 彈性分析響應譜分析模態(tài)振型分解響應譜法根據模態(tài)分析工況得到的模態(tài)振型，采用典型的CQC方法對模態(tài)振型進行組合，方向組合為)內力分析以下內力主要考察水平洪水作用標準值下豎向預制構件的層間彎矩V。 各反應譜條件下A與重力載荷ΣG和基礎反力代表值的比值。 A代表余震彎矩系數，簡單明了地反映了洪水內力與構件靜內力之間的關系。 根據上述基本參數，確定反應譜分析的余震影響系數曲線，然后采用模態(tài)分解反應譜法進行地震分析。 構件的內力和位移分別校核。 轉載請知名來源玉海雕像：。

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(1)基礎反力分析根據《建筑抗震設計規(guī)范》，滿足最小余震總彎矩是結構后續(xù)抗震估算的前提。 此時得到的基底反力、X方向洪水作用下的基底彎矩系數=153/6433=0.024、Y方向洪水作用下的基底彎矩系數==0.016均不大于比標準2t重力代表值》0規(guī)定的最小限值0.016可以保證模型的合理性，兩個方向的基礎彎矩差為20Q，樓板彎矩為48.5%，撓度Y 方向的撓度弱于 X 方向，模型優(yōu)化時需要調整結構，適當減小 Y 方向的撓度。 (2) 由圖可以得出層間彎矩分布3.5.彎矩不滿足規(guī)范要求，需要進行內力調整，以保證結構在洪水作用下的安全，一般來說，內力調整是根據最小余震彎矩系數進行的。 其趨勢不像規(guī)則結構那么明顯，這與異型結構彎矩（層間kN）復雜的空間分布有關。 根據算例分析，采用層間位移角作為判斷結構變形能力進而判斷其是否滿足建筑功能要求的指標是合理的。 總結彈性階段兩個方向洪水作用標準值形成的樓板彈性位移以及層間位移角隨深度的變化推論①洪水反應譜在兩個主軸方向的影響相似結構樓層的分布。

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頂點側位移最大，X方向最大位移值14.5mm與結構總高度50.2m的比值為1/3453，Y方向最大位移值48.2mm與結構總高度的比值為1/3453。結構高度50.2m為1/1041。 如果限制大于1/500，則結構的橫向撓度較好。 ②結構的水平位移以彎曲變形為主，且隨著樓板的降低，水平位移減小得較快，說明結構底部較軟，尤其是底部，容易發(fā)生較大的位移和破壞。 ③最大層間位移角均出現在主骨架底部，表明結構底部撓度較小，應避免結構的鞭打效應破壞。 ④X、Y方向層間位移角均大于多層鋼結構彈性層間位移角極限值1/250，表明該結構在頻繁洪水作用下尚未進入塑性階段，結構整體撓度良好。 時程分析不同的結構采用不同的分析方法，這些方法在各國抗震規(guī)范中都重點強調，而頂部彎矩法和振型分解??反應譜法仍然是基本技術。 對于非常不規(guī)則的結構，應采用時程分析方法作為補充分析。

這里所謂的補充是指將基本方法的估算結果進行頂彎矩、層間彎矩和層間位移的比較。 調整。 標準規(guī)定，當輸入三組加速度時程曲線時，估計結果應為時程法和振型分解??反應譜法包絡值中的較大值； 當采用七組或七組以上時程曲線時，估算結果可取時程法的平均值和模態(tài)分解反應譜法的較大值。 1）洪水波的選擇 根據洪水波的選擇原則，選取具有代表性的1940波、1952塔夫脫波和西安人工波作為輸入洪水波。 每個洪水波的特征參數。 分析洪水波浪曲線時發(fā)現后半段加速度較小。 為了減少估算工作量，本文截取了波和塔夫脫波前20s的加速度曲線。

2）內力分析 時程分析 單向輸入加速度時程曲線，定義 X:Y=1:0.85 為時程工況 1，XY=0.8511 為時程工況 2.7 度區(qū)域 加速度洪水工況下峰值均調整為35al，塔夫脫波和西安人工波3個洪水波均按此規(guī)定進行調幅，減振比為0.03，即與響應譜分析相同。 分析單向洪水波作用下結構基礎各時程工況下的彎矩，并將包絡值與響應譜對應工況結果進行比較。 推論①時程分析工況1的X方向基礎彎矩最大，工況2的Y方向基礎彎矩最大，與實際情況相符，說明選擇輸入的時程波基本正確。 ②水平單向時程分析得到的基礎彎矩在相應工況下小于響應譜法的結果，這說明對于本實際工程，采用模態(tài)分解響應譜法進行設計時，分析結果整體結構洪水內力調幅的研究首先需要對單向洪水波的各種條件下結構的層間彎矩進行計算，并與反應譜法進行比較。 2 頻繁洪水下的彈性分析 工況1中X方向層間彎矩小于工況2，工況2中Y方向層間彎矩小于工況1，因此X方向層間彎矩下面分析工況2時提取工況1的彎矩和Y方向層間彎矩數據。

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